分析減速機(jī)工作中啟動設(shè)施故障因素
　  以下對單點支承浮動式驅(qū)動裝置做了設(shè)計，計算分析，可以初步了解到其長處：理想浮動支承點的確定方法，實際的浮動支承式驅(qū)動裝置的浮動支承點和傳動滾筒軸懸臂端約束反力NO、NA的計算，以及不同的裝配形式對約束反力的影響。最重要的是影響回轉(zhuǎn)減速機(jī)軸與滾筒軸的壽命，因為軸分歧錯誤中而影響軸承和內(nèi)部齒輪等的使用壽命，影響傳動效率。
　  1 在膠帶輸送機(jī)傳動滾筒與回轉(zhuǎn)減速機(jī)輸出軸的連接中，假如采用固定式聯(lián)軸器，則因為制造與安裝誤差，工作載荷引起軸與軸承變形，溫度影響以及基礎(chǔ)下沉等不均衡因素均使?jié)L筒軸與減速機(jī)軸間的對中受到嚴(yán)峻影響。而采用可移動式聯(lián)軸器，雖可答應(yīng)軸向位移，但徑向位移及其它偏移等均會產(chǎn)生對軸與軸承的附加載荷。因此我們鑒戒海內(nèi)外經(jīng)驗。
　　2 優(yōu)點
　　本驅(qū)動裝置取消了傳動滾筒軸和減速機(jī)輸出軸之間的聯(lián)軸器，而把回轉(zhuǎn)減速機(jī)的末級齒輪套裝在滾筒軸上，浮動式驅(qū)動裝置與傳統(tǒng)驅(qū)動裝置相比具有以下優(yōu)點：
　?。?）浮動支承要求減速機(jī)的末級齒輪套裝在傳動滾筒軸上，這就解決了滾筒和減速機(jī)之間多點支承的不同心問題。從而大大降低了安裝精度要求。
　　同時也就提高了安裝速度。
　?。?）由于去掉了傳動滾筒和減速機(jī)之間的聯(lián)軸器。則由制造安裝誤差所引起的滾筒軸和減速機(jī)末級齒輪軸的附加力大大降低。提高了傳動精度。
　?。?）由于膠帶張力的變化及制造安裝誤差所引起的驅(qū)動裝置搖擺振動不會傳到基礎(chǔ)上，因此具有減震作用。
    造成斷軸機(jī)械事故，傳統(tǒng)傳動所不能抵消的傳動震驚。因為驅(qū)動裝置架的出產(chǎn)安裝誤差。影響聯(lián)軸器的安裝和使用壽命。從而來更好的進(jìn)步滾筒軸的使用壽命。電機(jī)減速機(jī)安裝在驅(qū)動裝置架上。加上傳動滾筒支架的出產(chǎn)安裝誤差必定影響減速機(jī)型號出軸與滾筒出軸的對中性。本文所提到的附加力NA=14.34KN和5.5KN既是為了說明力求使NA越小越好，使NA受扭矩外盡量不再受彎矩。
　　3 理想浮動支承位置的確定
　　所謂理想位置就是膠帶輸送機(jī)在正常工作狀態(tài)下，單點支承的位置使傳動滾筒軸懸臂端（軸的自重除外），只受扭矩M的作用，而不受其他外力作用。
　　即NA=0（略去軸的自重）。受力情況，把滾筒軸從D-D處斷開。取驅(qū)動裝置為平衡隔離體，即我們研究對象。該隔離體的受力：
　　W隔離體重量；A傳動滾筒軸心位置；NO浮動支承點支反力；B隔離體重心位置；NA滾筒軸支承處支反力；M外扭矩（和n相反）；O支承點位置下面我們看，當(dāng)外扭矩M為順時方向和逆時方向時兩種情況下，理想浮動支承點O的位置（本裝置中W=27.5kN，M=12.65kNm，L=1.275m，L1=1.07m，L3=0.205m）
　?。?）外扭矩M逆時針時M0=0W　L2-M=0L2=0.46m由此可見，傳動滾筒（電動滾筒配置液力偶合器的優(yōu)點）軸懸臂端所受外扭矩M是順時針還是逆時針，對理想狀態(tài)（NA=0）的浮動支承點位置有直接影響。（2）外扭矩M順時針時，M0=0W　L2-M=0L2=0.46m。
　　4 NA、NO的計算
　　浮動支承結(jié)構(gòu)形式。由于設(shè)計需要浮動支承點已定。并不是理想位置所確定的點，因此NA0.下邊分兩種情況具體計算
　　4.1外扭矩M相同時，不同的安裝形式對NO、NA的影響
　　如果電機(jī)回轉(zhuǎn)減速機(jī)滾筒等部件完全相同，外扭矩M的大小方向也相同，不同的組裝形式會使浮動支承點及滾筒軸懸臂端約束反力NO、N不同。
　　從以上分析計算結(jié)果可見，對于同一條皮帶機(jī)選用同樣的單點浮動式驅(qū)動裝置。裝配形式不同，則傳動滾筒軸懸臂端和浮動支承點所受的約束反力NA、NO不相同。理想狀態(tài)下NA=0，由于結(jié)構(gòu)限制，特別是我們設(shè)計的這種浮動支承，NA=0不大可能。但我們希望NA值越小越好。因此在設(shè)計過程中必須考慮計算那種裝配形式更有利。
　　4.2相同安裝形式下，外扭矩M方向不同時計算
　　由以上計算結(jié)果可見，在結(jié)構(gòu)上浮動支承位置一經(jīng)確定。則M的方向是逆時針還是順時針，對傳動滾筒軸懸臂端和浮動支承點的約束反力NA、NO有直接影響。